预分解窑煅烧低热水泥熟料的配料方案--中国水泥技术网
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预分解窑煅烧低热水泥熟料的配料方案
&&& 低热水泥熟料的生产配料特点，主要是要求熟料中的C2S 矿物含量达50%～60%，C3A ≤6.0%。因此，一般要控制熟料三率值KH=0.68～0.76，SM =2.5～3.2，IM=0.65～0.89。预分解窑煅烧要控制烧成带温度在1250℃～1350℃，最高温度不能超过1400℃，即比普通硅酸盐水泥熟料煅烧温度低100℃～150℃。由于熟料中的C3S矿物含量低，C2S 矿物含量高，烧成温度低，可较大幅度降低熟料煤耗和热耗，因此吨熟料可降低标煤耗6kg 左右。但预分解窑生产低热熟料时，应注意熟料中的C2S矿物在高温冷却时的晶型粉化转变，要采取如下相应措施：
　　（1）窑速要快，采取薄料快转的煅烧热工制度；　　（2）要快速冷却熟料；　　（3）要在配料时，适度采用高硫煤（控制SO3在3.0%左右），或在生料制备时掺入适量的石膏配料，从而在熟料形成时降低产生β-C2S的粉化转变的几率。
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南京邯路水泥技术有限公司版权所有 &国外低热水泥现状--《中国建材科技》1988年04期
国外低热水泥现状
【摘要】：正 前言低热水泥即指水化热较低,熟料中硅酸三钙以及铝酸三钙含量较低的水泥。从1985年出版的世界水泥标准看已有28个国家和地区建立了低(中)热或水工水泥标准(见表①)。其中有些标准规定了硅酸三钙含量在35～55％、铝酸三含量不大于8％,或7天和28天水化热分别控制在60～80卡/克等要求。从该标准看,除了七家标准允许掺入混合材外,其余均是纯熟
【作者单位】：
【关键词】：
【正文快照】：
前 、 口 低热水泥即指水化热较低,熟料中硅酸三钙以及铝酸三钙含量较低的水泥。从1985年出版的世界水泥标准看已有28个国家和地区建立了低(中)热或水工水泥标准〔见表①)。其中有些标准规定了硅酸三钙含量在35一55%、铝酸三含量不大于8%,或7天和28天水化热分别控制在60~80卡
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对普通硅酸盐水泥中铝酸三钙问题的几点认识,纯铝酸钙水泥,铝酸钙水泥,硅酸盐钙板,钙镁硅酸盐,钠钙硅酸盐玻璃,硅酸盐水泥,普通硅酸盐水泥,复合硅酸盐水泥,矿渣硅酸盐水泥
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对普通硅酸盐水泥中铝酸三钙问题的几点认识
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3秒自动关闭窗口水泥熟料和含有该水泥熟料的水泥的制作方法
专利名称水泥熟料和含有该水泥熟料的水泥的制作方法
技术领域本发明涉及水泥熟料及含该水泥熟料的水泥；更详细地讲，本发明涉及高强度和高流动性混凝土、大体积混凝土、不收缩性混凝土、高耐久性混凝土等土木、建筑领域，以及挤压成形和抄浆等建材等上使用的混凝土的改进。
背景技术近年来，随着建筑、施工技术合理化和省力化的推进，对水泥的需求也多样化和复杂化起来，而且在高层钢筋混凝土和充填钢管混凝土(CFT)等构件上开始应用高强度和高流动性混凝土，并在混凝土大坝和大构件尺寸混凝土构件等上开始应用所谓的大体积混凝土。
为了使混凝土高强度化必须降低水灰比，结果混凝土粘性增大使流动性丧失，因而使泵的输送性能恶化和施工性能降低。
此外，降低水灰比将导致增加水泥量，结果使水合反应时发热量增大，进而导致经历高温加热过程的实际构件的强度显现性降低。
鉴于这些问题，在高层钢筋混凝土构件和充填钢管混凝土构件施工中使用普通波特兰水泥时，一般只用在设计基准强度为45牛顿/mm2场合下。也就是说，设计基准强度为60牛顿/mm2场合下，必须使水灰比降低到接近30％，结果导致混凝土粘性提高和流动性丧失，难用泵输送。
此外，使用混合水泥的情况下，与普通波特兰水泥相比虽然相同水灰比下混凝土粘性降低，但是由于强度显现性比普通波特兰水泥差，所以与普通波特兰水泥相比，要得到相同的强度必须减小水灰比，结果只能用于与普通波特兰水泥具有相同强度水平的场合下。
与此相比，与普通波特兰水泥相比。具有相同水灰比的低热波特兰水泥制成的混凝土粘性降低，但是由于强度显现性也相同，所以与普通波特兰水泥相比，在高强度领域，具体讲只要是设计基准强度不高于60牛顿/mm2的，都可以用泵输送。
而且从降低水合热的观点来看，应当使用低热波特兰水泥。
然而，即使使用这种低热波特兰水泥，粘性降低得也不够，当设计基准强度达到80牛顿/mm2(水灰比25％左右)时，因粘性增加得难于用普通泵输送，所以有受到输送泵种类和输送条件限制的问题。
此外，与普通波特兰水泥和高炉水泥等相比，低热波特兰水泥还有初期强度低的问题。要解决此问题，一种可行的方法是增大提高初期强度所需的细度并提高SO3量。
但是，增大细度和提高SO3量虽能提高强度，但是水合热却会增加，而且水泥的流动性也将降低。
总之，要进一步提高高强度和高流动性混凝土的强度，必须提高包含水泥粘合料在内物料全体的流动性，并保持混凝土流动性不变，同时进一步降低单位水量，或者抑制包含水泥在内的粘合料全体所产生的水合发热量，提高粘合料强度显现性。
但是，流动性和强度是性质相反的两种性质，具有一方提高另一方降低的关系。因此，同时解决这两个课题并不容易。此外，要完成降低水合热这个课题十分困难，而已有技术难于全部解决这些课题。
近年来，虽然也使用各种高流动性混凝土和高强度混凝土，但是这些混凝土除了具有优良性能，尚存在混凝土自收缩性(因水泥水合反应开始凝结后产生的体积减小现象)大这个问题。
另一方面，构件断面大的混凝土构件因水泥的水合热在中心附近积累而使内部温度上升，在这种上升和冷却过程中，于浇注混凝土的外侧(与外部气体接触的部分)与内部之间会产生相当大温差，并出现部分变形，即容易产生所谓“温度裂纹”的现象。
在这种温度裂纹能够预测的情况下，在设计和施工上必须对大体积混凝土作适当处理。
防止大体积混凝土构件产生温度裂纹的方法虽然有多种，但是据认为采用发热量少的水泥是最有效和最经济的途径。
发热量少的水泥有，在波特兰水泥中混入大量高炉炉渣细粉和/或飞灰的混合水泥，但是这种水泥的缺点是表现的初期强度小且脱模慢和耐久性差等。
为了解决此问题，有人用低热波特兰水泥，但是即使使用这种低热波特兰水泥发热量降低得也不够，所以抑制温度裂纹产生的效果不充分。
此外，大体积混凝土中也存在上述自收缩现象。也就是说以前报导的裂纹事件，不能只用上述那种温差的原因来解释，自收缩作用对这种裂纹现象也可能有很大影响。
发明的公开本发明目的在于为了进一步增大高强度和高流动性混凝土的强度，完成同时提高水泥流动性和维持长期强度以及抑制水合热这一课题。
本发明的其他目的在于提供一种低水灰比下显示高流动性和低粘性，即使经历受热过程的场合下也能显示出高强度，而且自收缩量低的高强度和高流动性混凝土使用的水泥。
本发明的另一目的在于提供一种对于温度裂纹和自收缩作用而产生裂纹的抑制作用优良的大体积混凝土使用的水泥。
本发明为了达到上述目的，其特征在于所说的水泥熟料中的Al2O3和Fe2O3之比Al2O3/Fe2O3处于0.05～0.62之间。
已知水泥中的3CaO·Al2O3(以下记作C3A)水合反应活性高，水合热大，而且自收缩量也高，制造中等热波特兰水泥和低热波特兰水泥的情况下，使C3A含量从普通波特兰水泥的9重量％左右减少到2～4重量％的程度。
当水泥熟料中的Al2O3/Fe2O3(以下记作IM)处于0.62附近时，用伯格公式计算出的间隙物质，仅形成斜硅钙石(C4AF)，而在计算上不形成C3A。
通过进一步降低IM，间隙物质将变成C6AF2，进而变成C2F组成的斜硅钙石。
因此，在制造水合反应活性高、水合热也大的混凝土时，通过使混合料中吸水量高且自收缩最大的C3A降低到零，可以提高流动性和降低自收缩作用。
此外，随着IM的降低，斜硅钙石的组成也从C4AF转变成C6AF2，水泥的水合热降低，流动性提高。
而且，由于自收缩作用C3A最大，C4AF次之，C6AF2最小，所以上述的组成变化将导致进一步降低自收缩性。
因而本发明查明，除了仅使C3A降低到零产生的效果之外，再通过降低水泥熟料的IM使斜硅钙石组成产生变化，是解决本课题的有效手段。
不仅如此，当间隙物质是C2F组成的斜硅钙石(IM＝0附近)时，由于砂浆压缩强度提高得不充分，所以将IM值设定在0.05附近。据认为，这是因为除了微量成份在2CaO·SiO2(以下记作C2S)中固溶量变化的影响之外，由于水泥熟料中Al2O3量减少，使C2S结晶增大，水泥粉碎过程中C2S粉碎难也是原因之一。
本发明中最好使C2S含量处于35～75重量％范围内。
水泥熟料中的C2S含量，若低于35重量％，则C3S含量就会相对增大，混凝土的发热量加大，经历加热过程情况下的强度显现性低，与低热波特兰水泥相比混凝土的绝热温度上升比强度(与绝热下温度每上升1℃相当的强度)不增大。
反之，超过75重量％时，强度显现速度减缓，不能得到预定的强度。而且，与低热波特兰水泥相比，混凝土的绝热温度上升比强度并不增大。
这种混凝土的温度上升比强度，是混凝土温度裂纹抵抗性指标。
混凝土对温度裂纹的抵抗性，随着混凝土的拉伸强度与相应应力之比的增大而增加。
也就是说，若强度相同而相应应力越小，或者若相应应力相同而拉伸强度越大，则对温度裂纹的抵抗性越高。
此外，在构件的各种条件相同的情况下，相应应力随混凝土发热量的增大而增大。
关于混凝土对温度裂纹抵抗性的详细评价，虽然必须采用有限因素法等温度应力解析法进行，但是在比较混凝土本身的温度裂纹抵抗性时，可以简单地利用与绝热下温度上升1℃相当的强度(压缩)作为指标。
这是因为拉伸强度与抗压强度之间具有相关关系的缘故。
而且，在本发明中还可以在含有其中Al2O3和Fe2O3按Al2O3/Fe2O3计处于0.05～0.62之间的水泥熟料的水泥组合物中，配入2～25重量％粒径20μm以下的飞灰。
之所以配入粒径20μm以下的飞灰，是因为若粒径处于20μm以下，则飞灰可以充填到水泥颗粒之间，因填料的效果可以在不提高粘度的条件下来提高流动性。
而且，之所以配入2～25重量％飞灰，是因为若飞灰配入量低于2重量％，则得不到充分的填料效果，反之若超过25重量％，则强度的出现速度减慢，不能得到预定强度。
此外，作为这种飞灰的代用品，也可以配入10～60重量％的布莱恩比表面积为cm2/g的高炉炉渣细粉。
高炉炉渣细粉的布莱恩比表面积若高于5000cm2/g，则在水泥颗粒之间充填高炉炉渣后，由于具有填料的效果，能够在粘度不上升的条件下提高流动性，但是若超过10000cm2/g，则为了在混凝土中获得预定加工性能，必须增加分散剂使用量，因而不经济。
当高炉炉渣的配入量不足10重量％时，得不到充分的填料添加效果，反之若超过60重量％，则强度显现速度减慢，不能得到预定强度。
此外，本发明中还可加入分散剂。
所说的分散剂是一种在低水灰比下分散水泥颗粒，减小水泥浆料的塑变值，和确保流动性而使用的物质，其组成只要是能够分散水泥颗粒的物质就没有特别限制，可以使用市售的高性能减水剂和高性能AE减水剂等。
将本发明的水泥用于高强度和高流动性混凝土的情况下，对于水泥、水、骨料和分散剂的组合并没有特别限制，但是用于比显著增加混凝土粘性的水灰比数值30％低的高强度和高流动性混凝土上，是最有效的。
综上所述，本发明中因为使熟料的组成按照Al2O3/Fe2O3计处于0.05～0.62之间，所以能够同时解决过去所不能解决的课题，即不但能提高水泥的流动性和维持长期强度，而且能抑制水合热。其结果，能够解决过去低热波特兰水泥的问题和添加飞灰等情况下的问题，因而能够提供一种适于高强度和高流动性混凝土使用的熟料组合物。
此外，能够提供一种在低水灰比下显示出高流动性和低粘性，即使经历加热过程也能显示高强度和高流动性的混凝土。
因此，即使对于设计基准强度高达80牛顿/平方毫米的高强度和高流动性混凝土，也能在并不限制输送泵的种类和输送条件的情况下进行施工，而且对能够使用的骨料也没有限制，容易制造高强度和高流动性的混凝土。
由于能够减小自收缩量，所以在防止自收缩引起的裂纹的同时，还能提高耐久性，有助于高强度·高流动性混凝土的高机能化。
此外，由于大体积混凝土构件对温度裂纹的抵抗性提高，因而能够减少缓和温度裂纹通常并用的其他对策，可以经济地减少温度裂纹现象出现。
附图的简要说明附附图说明
图1是表示IM和水合热与砂浆抗压强度(C3S 15重量％)之间关系曲线图。
附图2是表示IM和水合热与砂浆抗压强度(C3S 35重量％)之间关系曲线图。
附图3是表示IM和水合热与砂浆抗压强度(C3S 55重量％)之间关系曲线图。
附图4是表示IM与砂浆流动(C3S 15重量％)之间关系曲线图。
附图5是表示IM与试块面积(C3S 15重量％)之间关系曲线图。
附图6是表示IM与砂浆流动(C3S 35重量％)之间关系曲线图。
附图7是表示IM与试块面积(C3S 35重量％)之间关系曲线图。
附图8是表示IM与砂浆流动(C3S 55重量％)之间关系曲线图。
附图9是表示IM与试块面积(C3S 55重量％)之间关系曲线图。
附图10是自收缩量测定结果的曲线图。
实施发明的最佳方式以下说明本发明的实施例。
(试验例1)使用试剂配制水泥熟料原料，在电炉中1450℃温度下煅烧1小时后，从电炉中取出于空气中急冷，得到了表1～3所示的实施例1～12组成的熟料以及对照例1～9组成的熟料。
在具有实施例1～12以及对照例1～9中组成的熟料中，加入石膏，按照换算成SO3使其含量为2重量％，经试验研磨机粉碎，制成C3S量和IM不同的21种水泥。
其矿物组成示于表4～6中。
水泥的细度以布莱恩比表面积计处于cm2/g之间。
就上述实施例1～12以及对照例1～9的熟料测定了水合热和砂浆的抗压强度，并计算出其比值。
按照JIS中R测定了水合热。
而且，按照JIS中R测定了砂浆的抗压强度。
测定结果示于表7～9中。
正如表7～9说明的那样，与对照例1～9相比，实施例1～12中水合热/砂浆抗压强度之比数值小，对水合热的产生具有抑制效果。
特别是对于材龄13周和1年的水合热/砂浆抗压强度之比，如附图1～3所示，对于C3S含量为15、35和55重量％来说，在IM值处于0.05～0.62范围内均减小。
此外，还就实施例1～12以及对照例1～9测定了流动度和试块面积。
(试块面积的测定方法)向200毫升烧杯中加入含有减水剂的70毫升捏合水，大约在10秒中内再向其中加入200克水泥，用人工搅拌器剧烈搅拌1分50秒钟后，制成灰浆。
用勺将这种灰浆流到塑料板上的微型塌落度试验锥上，用小刮刀将微型塌落度试验锥中的灰浆充分混合后，将上面压平，自加入水泥开始3分钟后向上牵引微型塌落度试验锥。
测量于塑料板上延伸灰浆的长径和短径，计算出试块面积。
(流动度测定方法)按照JIS中R测定了流动度。
也就是说，在用干布仔细擦拭过并放在流动度试验台上中央位置上的流动锥内，装入两层样品。用捣棒端在每层样品整个表面上捣实15次，每次捣入该层大约1/2厚度为止，最后补足不足的部分并铲平。
装料后从流动锥上方取出，在15秒钟内使之作15次下落运动，样品扩展后按照最大扩展的方向和与之垂直的方向测定直径，以毫米为单位取整数测得的平均值，作为流动度值。
测定结果示于表10～12之中。
表10表示实施例1～4以及对照例1～3，即C3S量处于15重量％左右的二钙硅酸盐水泥的试验结果。
砂浆的流动度和试块面积在IM处于0.05～0.62范围内都增大，从附图4和附图5能够明确说明这一点。
尤其是加入混合剂后作为流动性指标的试块面积，在IM0.62附近显著增大。因此可以看出，实施例1～4与对照例1和2显著不同。
此外，表11表示实施例5～8以及对照例4～6，即C3S量处于35重量％左右的低热至中热型水泥的试验结果。
即使在表11的结果(C3S量为35重量％左右时)中，如附图6和7所示，砂浆的流动度和试块面积在IM处于0.05～0.62范围内都增大，尤其是试块面积在IM0.62附近显著增大。因此，实施例5～8和对照例4和5明显不同。
此外，表12中示出了实施例9～12以及对照例7～9中得到的C3S量为55重量％左右普通型水泥的试验结果。
由表12的结果(C3S量为55重量％左右)也可以发现，如附图8和9所示，砂浆流动度和试块面积在IM处于0.05～0.62范围内都大，而且试块面积在IM0.62附近显著增大。因此，实施例9～12和对照例7和8明显不同。
(试验例2)使用水泥、细骨料、粗骨料、混合剂和水组成的材料，用双螺杆强制型捏合混合机，对水灰比为30、25和20％，单位水量为175千克/m3的混凝土进行捏合，并使用旋转粘度计，按照两点法测定了表观粘度，并按JIS A1108测定了抗压强度。
此外，还按照社团法人日本熟料工学协会的《水泥糊料、砂浆、混凝土的自收缩和自膨胀试验方法(案)》，对水灰比30％、单位水量175千克/m3、单位水泥量580千克/m3的混凝土，进行了自收缩量测定。
作为使用材料中的水泥，使用的是在表13所示矿物组成的7种熟料(实施例13～实施例16以及对照例10～12)中，加入1.0％石膏(换算为SO3含量)并经粉碎的物质。
水泥的细度，按布莱恩比表面积计为cm2/g。
细骨料，使用了野洲川产的河砂中比重为2.59的物质。
粗骨料，使用了高规产的碎石中比重为2.70的物质。
分散剂使用了作为高性能AE减水剂的FP300UB(FPK制造)，其添加量应使混凝土的滑坡流动度达到60±5cm。
所说的水使用了自来水。
试验结果示于表13和图10之中。
表13中的数据清楚地说明，在IM值超过0.62的对照例10和11中，表观粘度降低得不充分，而在IM值处于0.62以下的实施例13～16中，表观粘度显著降低。
另一方面，在IM值低于0.06的对照例3中，强度显现性差。
此外，从附图10可以看出，在IM值超过0.62的对照例10和11中自收缩性显著，而在IM值处于0.62以下的各实施例中，自收缩性显著降低。
(试验例3)使用水泥、细骨料、粗骨料、混合剂和水组成的材料，用双螺杆强制型捏合混合机，对水灰比为25％，单位水量为175千克/m3的混凝土进行捏合，并按JIS A1108测定了抗压强度。
作为使用材料中的水泥，使用的是在表14所示矿物组成的5种熟料(实施例17～19以及对照例13～14)中，加入换算成SO3含量为1.0％石膏并经粉碎的物质。
水泥的细度，按布莱恩比表面积计为cm2/g。
细骨料，使用了野洲川产的河砂中比重为2.59的。
而且粗骨料，使用了高规产的碎石中比重为2.70的。
分散剂使用了作为高性能AE减水剂的マイテイ-3000S(花王株式会社制)，其添加量应使混凝土的滑坡流动度达到60±5cm。
水使用了自来水。
采用两种方法对抗压强度试验样品进行养护，即20℃下水中标准养护法，以及为确认经历加热过程后抗压强度采用的简易绝热养护法将样品放入10厘米发泡ステロ-ル容器中，空间中充填发泡ステロ-ル珠粒进行养护的方法。
在简单绝热养护法过程中，使用热电偶测定了混凝土温度。
试验结果示于表14之中。
表14中的数据清楚地说明，在2CaO·SiO2含量处于35重量％以上的实施例17～19以及对照例14的情况下不成问题，而在不足35重量％的对照例13的情况下，由于3CaO·SiO2含量相对增加，所以经历加热过程情况下的强度显现性降低。
另一方面，在2CaO·SiO2含量超过65重量％的对照例14的情况下，强度显现明显减慢。
(试验例4)使用水泥、细骨料、粗骨料、混合剂和水组成的材料，用双螺杆强制型捏合混合机，对水灰比为50％，单位水量175千克/m3，单位水泥量350千克/m3的混凝土进行捏合，然后使用空气循环式绝热温度上升装置测定了绝热下温度的上升量，并按JIS A1108测定了抗压强度。
作为使用材料中的水泥，使用的是在表15所示矿物组成的7种熟料(实施例20～23以及对照例15～17)中，加入换算成SO3含量为1.0％石膏并经粉碎的物质。
水泥的细度，按布莱恩比表面积计为cm2/g。
细骨料，使用了野洲川产的河砂中比重为2.59的。
而粗骨料，使用了高规产的碎石中比重为2.70的。
分散剂使用了作为高性能AE减水剂的ポゾリスNo70(NMB制)，其添加量为水泥的0.25重量％。
水使用了自来水。
试验结果示于表15中。
表15中数据清楚说明，在IM值超过0.05以上和0.62以下实施例20～23的情况下，IM降低对强度显现性没有影响，绝热下的温度上升量减少，绝热下温度上升比强度增大。
与此相反，在IM不足0.05的对照例17的情况下，由于强度显现性低，所以材龄达到28日之前绝热下温度上升比强度降低。
另一方面，在IM值超过0.62的对照例15和16的情况下，绝热下温度上升量增大。
(试验例5)使用水泥、细骨料、粗骨料、混合剂和水组成的材料，用双螺杆强制型捏合混合机，对水灰比为50％，单位水量175千克/m3，单位水泥量350千克/m3的混凝土进行捏合，然后使用空气循环式绝热温度上升试验装置测定了绝热温度的上升量，并按JIS A1108测定了抗压强度。
作为使用材料中的水泥，使用的是在表16所示矿物组成的5种熟料(实施例24～26以及对照例18～19)中，加入换算成SO3含量为1.0％石膏并经粉碎的物质。
水泥的细度，按布莱恩比表面积计为cm2/g。
细骨料，使用了野洲川产的河砂中比重为2.59的。
而粗骨料，使用了高规产的碎石中比重为2.70的。
分散剂使用了作为AE减水剂的ポゾリスNo70(NMB制)，其添加量为水泥的0.25重量％。
水使用了自来水。
试验结果示于表16中。
&正如表16中数据说明的那样，即使IM值为0.2，在2CaO·SiO2含量不足45重量％的对照例18的情况下，强度显现速度虽然加快但是由于绝热下温度上升量增大，所以材龄7日后的绝热下温度上升比强度降低。
反之，在2CaO·SiO2含量超过75重量％的对照例19的情况下，虽然绝热下温度的上升量减小，但是由于强度显现速度减慢，所以材龄7日的绝热下温度上升比强度显著降低。
(试验例6)使用水泥、细骨料、粗骨料、混合剂和水组成的材料，按照社团法人日本熟料工学协会的《水泥糊料、砂浆、混凝土的自收缩和自膨胀试验方法(案)》，对水灰比30％、单位水量175千克/m3、单位水泥量580千克/m3的混凝土进行了自收缩量测定。
作为材料中的水泥，使用表15所示矿物组成的7种熟料(实施例20～23以及对照例15～17)中，加入换算成SO3为1.0％的石膏并经粉碎的物质。
水泥的细度，按布莱恩比表面积计为cm2/g。
细骨料，使用了野洲川产的河砂中比重为2.59的。
而粗骨料，使用了高规产的碎石中比重为2.70的。
分散剂使用了作为高性能AE减水剂的FP300UB(FPK制)，其添加量应使混凝土的滑坡流动度达到60±5cm。
水使用了自来水。
试验结果示于表10中。
正如表10中数据说明的那样，在IM超过0.62的对照例15和16场合下自收缩虽然显著，但是IM值处于0.62以下的各实施例和对照例17场合下，自收缩量明显减小。
但是，在对照例17的情况下，强度显现性降低的情况如上述试验例4中说明的那样。
(试验例7)使用上述实施例15中C3S为36重量％、C2S为46重量％和IM为0.20的水泥，用双螺杆强制型捏合混合机，对水灰比20％，单位水量为175千克/m3的混凝土进行捏合，并使用旋转粘度计，按照两点法测定了表观粘度，并按JIS A1108测定了抗压强度。
细骨料，使用了野洲川产的河砂中比重为2.59的。
而粗骨料，使用了高规产的碎石中比重为2.70的。
分散剂，使用了作为高性能AE减水剂的FP300UB(FPK制)，其添加量应使混凝土的滑坡流动度达到60±5cm。
水使用了自来水。
此外，飞灰使用了以下三种。
(1)非分级品(JIS品)(2)30μm分级品(3)20μm分级品高炉炉渣细粉使用了以下三种。
(4)布莱恩比表面积约4500cm2/g的(5)布莱恩比表面积约5000cm2/g的(6)布莱恩比表面积约10000cm2/g的按照下述条件改变混合材料的种类和混合比例，将其作为实施例27～35和对照例20～32。
未混合混合材料的 对照例20(混合材料是飞灰的)(1)混合10％非分级品对照例2120％
对照例22(2)混合10％30μm分级品 对照例2320％
对照例24(3)混合1％20μm分级品
对照例252％
实施例2715％
实施例2825％
实施例2930％
对照例26(4)布莱恩比表面积约4500cm2/g的混入
对照例2730％
对照例28(5)布莱恩比表面积约5000cm2/g的混入5％
对照例2910％
实施例3030％
实施例3160％
实施例3270％
对照例30(6)布莱恩比表面积约10000cm2/g的混入5％
对照例3110％
实施例3330％
实施例3460％
实施例3570％
对照例32试验结果示于表17之中。
表17中数据说明，与未混合混合材料的对照例20、混合飞灰非分级品的对照例21和22以及混合30μm分级品的对照例23和24相比，混合20μm分级品的实施例27～实施例29的情况下，表观粘度明显降低。
而且，即使在混合20μm分级品的情况下，在混合比例低于2％的对照例25中也几乎没有出现表观粘度降低效果，而在超过25％的对照例26中，强度显现性变劣。
另一方面，使用高炉炉渣细粉的情况下，在布莱恩比表面积低于5000cm2/g的对照例27和对照例28中表观粘度并未降低，而在布莱恩比表面高于5000cm2/g和低于10000cm2/g的实施例30～实施例32以及实施例33～实施例35中，表观粘度显著降低。
而且，即使混合了高于5000cm2/g和低于10000cm2/g高炉炉渣细粉的情况下，在高炉炉渣细粉的的混合比例低于10％的对照例29和对照例31中，也几乎没有出现表观粘度降低效果，而在超过60％的对照例30和对照例32中强度显现性变劣。
此外还发现，布莱恩比表面积一旦超过10000cm2/g，为获得同一滑坡流动度数值所需加入的、作为分散剂使用的高性能AE减水剂的用量，就有显著增加的趋势。
(试验例8)使用水泥、细骨料、粗骨料、分散剂和水组成的材料，用双螺杆强制型捏合混合机对水灰比为20％，单位水量175千克/m3的混凝土进行捏合，并按JIS A1108测定了抗压强度。
所用材料中的水泥，使用在表18所示矿物组成的5种熟料(实施例36～实施例40)中，加入换算成SO3为1.0％石膏并经粉碎的物质。
水泥的细度，按布莱恩比表面积计为cm2/g。
细骨料，使用了野洲川产的河砂中比重为2.59的。
而粗骨料，使用了高规产的碎石中比重为2.70的。
分散剂使用作为AE减水剂的マイテイ-3000S(花王株式会社制)，其添加量应使混凝土的滑坡流动度达到60±5cm。。
水使用了自来水。
作为相对于水泥组合物的混合材料，使用了飞灰的20μm分级品。
采用两种方法对抗压强度试验样品进行了护，即20℃下水中标准养护法，以及为确认经历加热过程后抗压强度采用的简易绝热养护法将样品放入10厘米发泡ステロ-ル容器中，空间中充填发泡ステロ-ル珠粒进行养护的方法。
在简单绝热养护过程中，用热电偶测定了混凝土温度。
试验结果示于表18中。
表18说明，各实施例中均得到了大体一致的抗压强度。
但是，2CaO·SiO2含量低于35重量％的情况下，3CaO·Al2O3含量增加，经历了加热过程后强度显现性稍低。
而且，2CaO·SiO2含量超过65重量％的情况下，强度显现减慢。
1.一种水泥熟料，其特征在于所说的水泥熟料中的Al2O3和Fe2O3之比Al2O3/Fe2O3处于0.05～0.62之间。
2.一种水泥，其特征在于含有其中Al2O3和Fe2O3之比Al2O3/Fe2O3处于0.05～0.62之间的水泥熟料。
3.按照权利要求2所述的水泥，其特征在于其中的2CaO·SiO2含量为35～75重量％。
4.按照权利要求2或3所述的水泥，其特征在于可以用于大体积混凝土中。
5.按照权利要求2或3所述的水泥，其特征在于可以用于高强度和高流动性混凝土中。
6.按照权利要求5所述的水泥，其特征在于其中混有2～25重量％的粒径为20μm以下的飞灰。
7.按照权利要求5所述的水泥，其特征在于其中混有10～60重量％布莱恩比表面积为cm2/g的高炉炉渣细粉。
8.一种高强度和高流动性混凝土，其特征在于由权利要求2～7中任何一项记载的水泥和分散剂所组成。
9.按照权利要求8所述的高强度和高流动性混凝土，其特征在于其中的水灰比处于30％以下。
本发明涉及大体积混凝土、高强度混凝土、高流动性混凝土、不收缩性混凝土、高耐久性混凝土等土木、建筑领域,以及挤压成形和抄浆等建材等上用混凝土的改进。当水泥熟料中的Al
文档编号C04B7/02GK805537
公开日日 申请日期日 优先权日日
发明者五十田达夫, 长冈诚一, 山本贵宪, 秋山达志, 安本礼持 申请人:住友大阪水泥股份有限公司}